1. Trang Chủ
  2. Kiến trúc - Xây dựng
  3. Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD part 6

Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD part 6

Ví dụ 5.1 : Tính chu kỳ biên độ ứng suất N để thiết kế mỏi cho một cầu dầm đ ơn giản hai làn xe nhịp L = 10670 mm, thuộc đường nông thôn một hướng. Dùng ADT = 2000 xe một làn trong ngày. ADTT = 0,2*2*20000 = 8000 xe/ngày ADTTST = p*ADTT = 0,85*8000 = 6800 xe/ngày N = 365*100*n*ADTT ST = 365*100*2*6800 = 496*106 chu kỳ c. Xác định biên độ ứng suất: Đối với dầm thép mặt cắt chữ I, nhịp giản đ ơn thì điểm bất lợi nhất khi kiểm tra mỏi chính... Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05

Thể loại Tài liệu miễn phí Kiến trúc - Xây dựng

Số trang 18

Ngày tạo 8/29/2018 9:43:34 PM +00:00

Loại tệp PDF

Kích thước

Tên tệp

Tải Bài giảng Kết cấu thép theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-... (.pdf)

Xem mẫu

  1. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Ví dụ 5.1 : Tính chu k ỳ biên độ ứng suất N để thiết kế mỏi cho một cầu dầm đ ơn giản hai làn xe nh ịp L = 10670 m m, thuộc đường nông thôn một h ướng. Dùng ADT = 2000 xe một làn trong ngày . ADTT = 0,2*2*20000 = 8000 xe/ngày ADTTST = p*ADTT = 0,85*8000 = 6800 xe/ngày N = 365*100*n*ADTT ST = 365*100*2*6800 = 496*106 chu kỳ c. Xác đ ịnh biên độ ứng suất : Đối với dầm thép mặt cắt chữ I, nhịp giản đ ơn thì điểm bất lợi nhất khi kiểm tra mỏi chính là đi ểm đáy dầm của mặt cắ t giữa nhịp. Do vậy f được xác định theo các b ước sau: + Xác định mômen lớn nhất tại mặt cắt giữa nhịp khi cho xe t ải mỏi thiết kế chạy qua cầu. Nếu theo ph ương pháp đường ảnh hưởng ta có sơ đồ xếp xe để xác định mômen lớn nhất tại mặt cắt giữa nhịp như sau: L/2 L/2 L P3 = 135kN P2= 135kN P = 45kN 1 9000 4300 Đah M (L/2) y3 y1 y2 Hình 5.12: S ơ đồ xếp xe tải mỏi Khi đó ta có: Pi y i Mmaxf = mgF(1+IM) + Đối với nhịp giản đơn thì: M maxf M maxf Δf f max f min f max y botg I S Trong đó: S: mômen kháng uốn của tiết diện giữa nhịp 5.2.3.2.4. Các loại cấu tạo Các bộ phận và các cấu tạo chi tiết có thể chịu đ ược hiệu ứng mỏi đ ược tập hợp vào tám lo ại, tuỳ theo sức kháng mỏi của chúng. Mỗi loại ký hiệu bằng chữ in hoa: A l à loại tốt nhất, v à E’ là lo ại xấu nhất. Loại cấu tạo A v à B dùng cho các b ộ phận phẳng v à liên kết hàn chất lượng tốt trong các phần tử lắp ráp không mối nối. Loại chi tiết D v à E dùng cho các lo ại liên kết hàn góc và hàn rãnh không có bán kính chuy ển thích hợp hoặc chiều dày tấm bản không ph ù hợp. Loại C có thể áp dụng cho các mối h àn của các li ên kết có bán kí nh chuyển lớn h ơn 150 mm và thích h ợp với mối h àn tốt. Yêu cầu cho mỗi loại http://www.ebook.edu.vn 91
  2. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD cấu tạo khác nhau tổng kết trong bảng 6.6.1.2.3 -1 quy trình 22TCN272 -05 bảng dưới dây trích dẫn 1 phần: http://www.ebook.edu.vn 92
  3. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Bảng 5.4: Hệ số cấu tạo v à giới hạn mỏi (A6.6.1. 2.5-1, A6.6.1.2.5 -3) Hệ số cấu tạo A Giới hạn mỏi ( F)TH Loại chi tiết ×1011 (MPa)3 (MPa) A 82,0 165 B 39,3 110 B' 20,0 82,7 C 14,4 69,0 C' 14,4 82,7 D 7,21 48,3 E 3,61 31,0 E' 1,28 17,9 Bulông (A325M) kéo dọc trục 5,61 214 Bulông (A490M) kéo dọc trục 10,3 262 5.2.3.2.5. Sức kháng mỏi Từ đường cong mỏi điển h ình S-N ,sức kháng mỏi đ ược chia th ành hai loại tính chất : một loại cho tuổi thọ vô c ùng và m ột loại cho tuổi thọ hữu hạn.Nếu bi ên độ ứng suất kéo thấp hơn giới hạn mỏi hoặc ng ưỡng ứng su ất , chu kỳ tải trọng phụ sẽ không lan truyền vết nứt mỏi v à mối nối có tuổi thọ cao.Nếu ứng suất kéo lớn h ơn giới hạn mỏi , vết nứt mỏi có thể lan truyền v à mối nối có tuổi thọ hữu hạn Khái niệm chung của sức kháng mỏi được thể hiện: A 1 ( F )n ( F ) TH (5.11) 3 N 2 ( F)n là sức kháng mỏi danh định (MPa), A l à hệ số cấu tạo (MPa) 3 lấy theo bảng , N chu kỳ biên độ ứng suất theo ph ương trình 5.10, ( F)TH là ngưỡng ứng suất mỏi có bi ên độ không đổi (MPa) lấy theo bảng 5.4. Đường cong S -N của tất cả các cấu tạo chi tiết tr ình bày trong ph ương trình 5.11 chúng đư ợc vẽ bằng cách lấy giá trị A v à ( F)TH như trên. Trong đo ạn tuổi thọ hữu hạn của đ ường cong S -N ảnh hưởng của độ thay đổi bi ên độ biên độ ứng suất đến số chu kỳ phá hỏng có thể có đ ược bằng cách giải ph ương trình 5.11: A (5.12) N ( F )3n http://www.ebook.edu.vn 93
  4. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Từ trên ta thấy khi bi ên độ ứng suất giảm một nửa , số chu kỳ phá hoại tăng l ên 8 lần .Tương t ự nếu bi ên độ ứng suất tăng gấp đôi tuổi thọ của chi tiết giảm đi 8 lần . Trong đo ạn tuổi thọ vô hạn của đ ường cong S -N cho b ởi phương trình 5.11 dùng h ệ số bằng một nửa nhân với ng ưỡng ứng suất mỏi ( F)TH, đó là tình huống trong v òng 100 năm có m ột xe tải nặng có trọng l ượng gấp đôi xe tải mỏi d ùng để tính bi ên độ ứng suất. Đúng ra ảnh hưởng này cần được áp dụng về phía tải trọng của ph ương trình 5.11 thay cho phía cư ờng độ. Nếu d ùng ngưỡng ứng suất để kiểm tra sức kháng th ì phương trình 5.11 có th ể viết: 1 ( F ) TH ( F) 2 Suy ra : ( F ) TH 2 ( F) Như vậy rõ ràng ảnh hưởng của xe tải nặng đ ược xét đến trong phần tuổi thọ vô hạn của sức kháng mỏi. 5.2.3.2.6. Yêu cầu về mỏi đối với vách đứng Như đã được đề cập tr ước đây ở mục 1.2.3.4, điều quan tâm khi xem xét mỏi l à biên độ ứng suất do tải trọng lặp không đ ược quá lớn. Ở mục n ày, nội dung sẽ l à kiểm tra sự uốn ra ngo ài mặt phẳng của vách do tải trọng lặp. Để khống chế sự uốn của vách đứng, ứng suất đ àn hồi lớn nhất khi uốn hoặc cắt phải đ ược giới hạn bởi ứng suất gây mất ổn định cho vách khi uốn hoặc cắt. Trong tính toán ứng suất đ àn hồi lớn nhất, tải trọng th ường xuyên không h ệ số và hai lần tổ hợp tải trọng mỏi trong bảng 1.2 sẽ đ ược sử dụng. Xe tải mỏi đ ược nhân đôi khi tính toán ứng suất lớn nhất v ì xe tải lớn nhất đ ược dự kiến (đi qua cầu) bằng khoảng ha i lần xe tải mỏi trong tính toán bi ên độ ứng suất. Ngo ài ra, hệ số phân bố đối với tải trọng mỏi là cho m ột làn chất tải và hệ số xung kích đ ược lấy l à 1,15. Ứng suất gây oằn khi uốn của vách đứng có c ơ sở là các công th ức tính mất ổn định của tấm đ àn hồi với các cạnh được đỡ từng phần. Ngoài các hằng số vật liệu E và Fy, thông số chính để xác định khả năng chống mất ổn định của vách l à hệ số độ mảnh của vách w (5.13) trong đó, Dc là chiều cao vách đứng chịu n én trong giai đo ạn đàn hồi và tw là bề dày của vách. Chi ều cao vách đứng chịu nén Dc là chiều cao tịnh của vách giữa cánh nén v à điểm trên vách mà ứng suất nén đi tới không. Điểm ứng với ứng suất nén bằng không n ày có thể được tính toán bằng cộng tác dụng các ứng suất đ àn hồi từ tổ hợp tải trọng đ ược quy định (xem h ình 5.7). Về lý thuyết, s ườn tăng c ường dọc của vách có thể ngăn cản sự mất ổn định do uốn của vách. Đối với các vách không có tăng c ường dọc, ứng suất nén đ àn hồi lớn nhất do http://www.ebook.edu.vn 94
  5. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD uốn trong bản bi ên nén fcf , đại diện cho ứng suất uốn lớn nhất trong vách, đ ược giới hạn như sau: Với thì (5.14) Với thì (5.15) Với thì (5.16 ) với Fyc là cường độ chảy của bản bi ên. Một hình ảnh minh hoạ các công thức từ (5.8) đến (5.10) đư ợc cho tr ên hình 5.8 v ới Rh = 1, E = 200 GPa và Fyc =345 MPa. S ự tách biệt ứng xử mất ổn định do uốn của vách trong h ình 5.8 thành d ẻo, quá đ àn hồi và đàn hồi là điển hình c ủa các vùng nén trong m ặt cắt I chịu uốn. Phần dẻo của đ ường cong chỉ ra rằng, mất ổn định uốn của vách không xảy ra tr ước khi ứng suất chảy đ ược đạt tới. Hình 5.13: Định nghĩa chiề u cao vách đ ứng chịu nén http://www.ebook.edu.vn 95
  6. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Hình 5.14: Ứng xử mất ổn định uốn của vách Mất ổn định do cắt của vách cũng có thể xảy ra. Để tăng c ường cho vách, các s ườn ngang đư ợc bố trí với khoảng cách do để chia vách th ành một loạt các tấm chữ nhật với tỷ số kích th ước a (5.17 ) với D là chiều cao tịnh của vách giữa các cánh dầm (xem h ình 5.9). Hình 5. 15: Định nghĩa các đại l ượng quan hệ với mất ổn định vách do cắt Ứng suất gây mất ổn định tới hạn của vách do cắt cr phụ thuộc vào tỷ số độ mảnh toàn phần của vách D/tw và được biểu diễn l à một phần C của cường độ chảy khi cắt Fy . Cường độ chảy do cắt không thể đ ược xác định độc lập nh ưng nó ph ụ thuộc vào tiêu chuẩn hư hỏng do cắt đ ã được thừa nhận. Nếu sử dụng ti êu chuẩn phá hoại do cắt của Mises thì cường độ cắt chảy li ên quan đến cường độ kéo chảy theo do đó http://www.ebook.edu.vn 96
  7. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD với Fyw là cường độ chảy của vách. Ứng suất cắt đ àn hồi lớn nhất trong vách cf do tải trọng thường xuyên không n hân hệ số và hai lần tổ hộ tải trọng mỏi theo bảng 1.2 phải không đư ợc vượt quá cr , tức là (5.18 ) với C được định nghĩa nh ư sau: Với thì C = 1,0 (5.19) Với thì (5.20) Với thì (5.21 ) trong đó, k là hệ số mất ổn định do cắt, đ ược cho bởi (5.22 ) Một hình ảnh minh hoạ các công thức (5.13) - (5.15) đư ợc cho trên hình 5.10 v ới E = 200 GPa, Fyw= 345 MPa và do = D. Như trong h ình 5.8, ứng xử dẻo (không mất ổn định), quá đàn hồi và đàn hồi cũng l à rất rõ ràng đối với mất ổn định cắt của vá ch. Hình 5.16: Ứng xử mất ổn định cắt của vách. http://www.ebook.edu.vn 97
  8. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD 5.3 Mô men ch ảy và mô men d ẻo Khả năng chịu mô men uốn của mặt cắt chữ I phụ thuộc tr ước hết vào khả năng chịu lực nén của bản bi ên nén. N ếu bản biên nén đư ợc đỡ ngang li ên tục và vách đ ứng vững chắc thì mất ổn định bản bi ên nén không th ể xảy ra và mặt cắt ngang có thể phát triển mô men dẻo toàn phần của nó, tức l à Mn = Mp. Các m ặt cắt ngang thoả m ãn về gối đỡ ngang và các t ỷ số rộng/d ày của bản bi ên và vách đư ợc gọi l à các mặt cắt chắc . Các m ặt cắt n ày biểu lộ ứng xử dẻo to àn phần và đáp ứng mô men -độ cong của chúng giống nh ư đường trên cùng trong hình 5.5. Nếu bản biên chịu nén được đỡ ngang với khoảng cách các gối đủ lớn để cho phép nó mất ổn định cục bộ nh ưng không m ất ổn định tổng thể th ì bản biên nén sẽ làm việc như một cột quá đ àn hồi. Mặt cắt của cột quá đ àn hồi sẽ là dạng chữ T, một phần của nó sẽ đạt ứng suất chảy c òn phần kia th ì không. Nh ững mặt cắt nh ư vậy là trung gian gi ữa ứng xử dẻo và ứng xử đ àn hồi và được gọi l à những mặt cắt không chắc . Chúng có thể phát triển mô men ch ảy My nhưng b ị hạn chế đáp ứng dẻo nh ư cho th ấy trên đường cong ở giữa của hình 5.5. Nếu bản biên chịu nén được đỡ ngang với khoảng cách các gối đủ lớn để cho phép nó mất ổn định xoắn ngang th ì bản biên nén sẽ làm việc như một cột đàn hồi mà khả năng chịu lực của nó l à lực gây oằn tới hạn t ương tự Euler được giảm bớt bởi hiệu ứng xoắn. Sự mất ổn định của các mặt cắt n ày với tỷ số độ mảnh của cánh nén khá cao xảy ra tr ước khi mô men ch ảy My có thể được đạt tới v à các mặt cắt nh ư vậy được gọi l à mặt cắt mảnh . Ứng xử của mặt cắt mảnh đ ược biểu diễn tr ên đường cong d ưới cùng của hình 5.5. Các mặt cắt mảnh không khai thác vật liệu một cách hiệu quả v à hầu hết những ng ười thiết kế tránh d ùng bằng cách bố trí đủ gối đỡ ngang. Thông th ường, hầu như tất cả các mặt cắt được thiết kế l à chắc hoặc không chắc. 5.3.1 Mô men ch ảy của mặt cắt liên hợp Mô men ch ảy My là mô men gây ra s ự chảy đầu ti ên trong b ản biên nào đó c ủa mặt cắt dầm thép. V ì mặt cắt ngang ứng xử đ àn hồi cho tới khi có sự chảy đầu ti ên nên sự cộng tác dụng mô men l à có giá tr ị. Do đó, My là tổng của mô men tác dụng ri êng biệt trên mặt cắt thép, mặt cắt li ên hợp ngắn hạn v à mặt cắt li ên hợp dài hạn. Ba trạng thái tải trọng tr ên mặt cắt li ên hợp được biểu diễn cho một v ùng chịu mô men dương trong h ình 5.11. Mô men do t ải trọng th ường xuyên có hệ số trên mặt cắt thép trước khi b ê tông đ ạt 75% c ường độ chịu nén 28 ng ày của nó l à MD1 và được chịu bởi mô đun mặt cắt ( của mặt cắt) không li ên hợp SNC. Mô men do các t ải trọng th ường xuyên có hệ số khác (lớp phủ bề mặt, b ê tông lan can) là MD2 và được chịu bởi mô đun mặt cắt li ên hợp dài hạn SLT. Mô men b ổ sung cần thiết để gây chảy ở một bản bi ên thép là MAD. Mô men này là do ho ạt tải có hệ số v à được chịu bởi mô đun mặt cắt li ên hợp ngắn hạn SST. Mô men MAD có thể suy ra từ công thức http://www.ebook.edu.vn 98
  9. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Hình 5.17: Các ứng suất uốn ở thời điểm bắt đầu chảy . (5.23 ) và mô men ch ảy được tính bằng (5.24 ) VÍ DỤ 5.2 Xác định mô men chảy My cho mặt cắt dầm li ên hợp cho tr ên hình 5.1 8 chịu mô men dương có h ệ số MD1 = 1180 kN m và MD2 = 419 kN m. Sử dụng b ê tông có cho bản và thép kết cấu cấp 345 cho dầm. Các thông s ố đặc tr ưng Các đặc trưng của mặt cắt không li ên hợp, ngắn hạn v à dài hạn được tính toán t rong các bảng 5.5 - 5.7. Tỷ số mô đun n = 8 được lấy từ bảng 5.1 cho . Bề rộng hữu hiệu tính đổi của bản bằng be chia cho n đối với các đặc tr ưng ngắn hạn và 3n, để xét đến từ biến, đối với các đặc tr ưng dài h ạn. Trọng tâm mặt cắt ở mỗi trạng thái đ ược tính từ mép trên c ủa dầm thép v à, sau đó, đ ịnh lý trục song song đ ược dùng để xác định mô men quán tính c ủa các thành phần quanh trọng tâm n ày. dưới đỉnh của d ầm thép đỉnh của dầm thép đáy của dầm thép dưới đỉnh của dầm thép http://www.ebook.edu.vn 99
  10. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Hình 5.18 Ví dụ 5.2. Mô men ch ảy cho mặt cắt li ên hợp chịu mô men d ương. đỉnh của dầm thép đáy của dầm thép dưới đỉnh của dầm thép đỉnh của dầm thép đáy của dầm thép Bảng 5.5: Các đ ặc trưng của mặt cắt không li ên hợp A y A.y I0 Ix (mm2) (mm3) (mm4) (mm4) (mm) (mm4) Bộ phận Bản biên trên 0,034.106 3,649. 109 8,44. 104 3,649. 109 4500 7,5 15 mm 300 mm Vách đ ứng 11,475.106 0,306. 109 2,813. 109 3,119. 109 15000 765 10 mm 1500 mm Bản biên dưới 15,275.106 3,839. 109 5,21. 105 3,839. 109 10000 1527,5 25 mm 400 mm 26,784.106 10,607. 10 9 Tổng cộng 29500 http://www.ebook.edu.vn100
  11. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Bảng 5.6: Các đ ặc trưng ng ắn hạn của mặt cắt, n = 8 A y A.y I0 Ix (mm2) (mm3) (mm4) (mm4) (mm) 4 (mm ) Bộ phận 26,784.106 13,672. 10 9 10,607. 10 9 24,27. 109 Dầm thép 29500 907,9 Bản bê tông -7,22.106 7,122. 109 0,198. 109 7,320. 109 56631 - 127,5 205 mm (2210/8) mm 19,563.106 31,599. 10 9 Tổng cộng 86131 Bảng 5.7: Các đặc trưng dài h ạn của mặt cắt, 3n = 24 A y A.y I0 Ix (mm2) (mm3) (mm4) (mm4) (mm) 4 (mm ) Bộ phận 26,78.106 4,815. 109 10,607. 10 9 15,422. 10 9 Dầm thép 29500 907,9 Bản bê tông -2,407.106 7,526. 109 0,066. 109 7,592. 109 18877 -127,5 205 mm (2210/24) mm 24,377.106 23,014. 10 9 Tổng cộng 48377 Lời giải Ứng suất tại đáy dầm thép sẽ đạt c ường độ chảy đầu tiên. Từ công thức 5.23 Đáp số Từ công thức 5.24 , mô men ch ảy bằng 5.3.2 Mô men ch ảy của mặt cắt không liên hợp Đối với một mặt cắt không li ên hợp, mô đun mặt cắt trong công thức 5.23 chỉ bằng SNC và mô men ch ảy My đơn gi ản bằng http://www.ebook.edu.vn101
  12. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD 5.3.3 Trục trung hoà d ẻo của mặt cắt li ên hợp Bước đầu ti ên trong xác đ ịnh cường độ chịu mô men dẻo của một mặt cắt li ên hợp là xác đ ịnh vị trí trục trung ho à của các lực dẻo. Các lực dẻo trong phần thép của mặt cắt ngang là tích s ố của diện tích các bản bi ên, vách đ ứng và cốt thép với các c ường độ chảy tương ứng của chúng. Lực dẻo trong phần b ê tông c ủa mặt cắt ngang trong v ùng nén đư ợc xác định dựa tr ên khối ứng suất chữ nhật t ương đương v ới ứng suất phân bố đều bằng . Bê tông vùng kéo không được xét đến. Vị trí của trục trung ho à dẻo (TTHD) thu đ ược từ cân bằng các lực dẻo nén v à các lực dẻo kéo. Nếu không xác định đ ược rõ ràng thì có th ể phải giả thiết vị trí của TTHD, sau đó chứng minh hoặc bác bỏ giả thiết bằng việc cộng các lực dẻo. Nếu vị trí được giả thiết không đ ảm bảo cân bằng th ì giải công thức để xác định vị trí đúng của TTHD. VÍ DỤ 5.3 Xác định vị trí trục trung ho à dẻo cho mặt cắt li ên hợp trong ví dụ 5.1 chịu mô men dương. Sử dụng cho bê tông và F y = 345 MPa cho thép. B ỏ qua lực dẻo trong cốt thép dọc của bản b ê tông. Các lực dẻo Các kích thư ớc chung v à lực dẻo đ ược cho trong h ình 5.19 . Hình 5.19: Ví dụ 5.2. Các l ực dẻo cho mặt cắt li ên hợp chịu mô men d ương. Bản bê tông Bản biên nén dầm thép http://www.ebook.edu.vn102
  13. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Vách đứng Bản biên kéo dầm thép Lời giải Qua kiểm tra, TTHD nằm trong bản b ê tông vì Chỉ một phần của bản l à cần thiế t để cân bằng với các lực dẻo trong dầm thép, nghĩa l à Do đó, TTHD n ằm cách mép tr ên của bản bê tông m ột khoảng (5.26 ) Đáp số Khi thay c ác giá trị ở trên vào công th ức 5.26, ta được Trong vùng ch ịu mô men âm, n ơi mà các liên k ết chống cắt phát triển hiệu ứng li ên hợp, cốt thép trong bản b ê tông có th ể được xét đến một cách hiệu quả để chịu mô men uốn. Ngược với vùng chịu mô men d ương, nơi mà cánh tay đ òn của chúng rất nhỏ, sự bố trí của cốt thép trong v ùng chịu mô men âm có thể tạo ra sự khác biệt. VÍ DỤ 5.4 Xác định vị trí của trục trung ho à dẻo cho mặt cắt liên hợp trong h ình 5.20 khi chịu mô men âm. S ử dụng cho bê tông và Fy = 345 MPa cho thép d ầm. Xét đến lực dẻo trong cốt thép dọc của bản gồm hai lớp cốt thép, 9 thanh 10 ở lớp trên và 7 thanh 15 ở lớp dưới. Sử dụng Fy = 400 MPa cho c ốt thép. Các lực dẻo Các kích thư ớc cơ bản và lực dẻo đ ược cho tr ên hình 5.14. B ản bê tông n ằm trong v ùng kéo và đư ợc coi l à không tham gia ch ịu lực, tức l à Ps = 0. http://www.ebook.edu.vn103
  14. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Hình 5.20 Ví dụ 5.3. Các lực dẻo cho mặt cắt li ên hợp chịu mô men âm . Cốt thép lớp tr ên Cốt thép lớp d ưới Bản biên chịu kéo Vách đứng Bản biên chịu nén Lời giải Bằng kiểm tra, TTHD nằm trong vách đứng v ì Lực dẻo trong vách ph ải được chia th ành lực dẻo nén v à lực dẻo kéo để đảm bảo cân bằng, tức l à với là khoảng cách từ mép tr ên vách đ ứng tới TTHD. Giải ph ương trình đối với , ta thu được: http://www.ebook.edu.vn104
  15. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD (5.27 ) Đáp số Thay số vào công th ức 5.21 5.3.4 Trục trung ho à dẻo của mặt cắt không li ên hợp Đối với một mặt cắt không li ên hợp, không có sự tham gia l àm việc của bản b ê tông và TTHD được xác định từ công thức 5.27 với . Nếu mặt cắt dầm thép l à đối xứng với các bản bi ên trên và biên dư ới như nhau th ì . 5.3.5 Mô men d ẻo của mặt cắt li ên hợp Mô men d ẻo Mp là tổng mô men của các lực dẻo đối với TTHD . Việc xác định Mp có thể được làm rõ tốt nhất qua ví dụ. Các tính toán giả thiết rằng, mất ổn định tổng thể v à cục bộ không xảy ra để có thể phát triển đ ược các lực dẻo. VÍ DỤ 5.5 Xác định mô men dẻo d ương ch o mặt cắt liên hợp của ví dụ 5.3 trong hình 5. 19. Các lực dẻo đã được tính trong ví dụ 5.3 và đã được xác định bằng 180,6 mm từ mép tr ên của bản bê tông. Cánh tay đ òn mô men Cánh tay đ òn mô men đối với TTHD cho mỗi lực dẻo có thể đ ược xác định từ c ác kích thước cho tr ên hình 5.19. Bản bê tông Bản biên chịu nén Vách đứng http://www.ebook.edu.vn105
  16. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Bản biên kéo Lời giải Mô men d ẻo là tổng mô men của các lực dẻo đối với TTHD. (5.28 ) Đáp số Thay các gi á trị bằng số v ào công th ức 5.28 VÍ DỤ 5.6 Xác định mô men dẻo âm ch o mặt cắt liên hợp của ví dụ 5.5 trong h ình 5.20 . Các lực dẻo đã được tính toán trong ví dụ 5.5 và đã được xác định bằng 616,7 mm từ đỉnh của vách đứng. Cánh tay đ òn mô men Cánh tay đ òn mô men đối với TTHD cho mỗi lực dẻo có thể đ ược xác định từ c ác kích thước cho tr ên hình 5.20 . Cốt thép lớp tr ên Cốt thép lớp dưới Bản biên chịu kéo Vách đứng chịu kéo http://www.ebook.edu.vn106
  17. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD Vách đứng chịu nén Bản biên chịu nén Lời giải Mô men d ẻo là tổng mô men c ủa các lực dẻo đối với TTHD. (5.29 ) Đáp số Thay các gi á trị bằng số v ào công th ức 5.29 5.3.6 Mô men d ẻo của mặt cắt không li ên hợp Nếu không tồn tại li ên kết chống cắt giữa bản b ê tông và mặt cắt dầm thép th ì bản bê tông và cốt thép của nó không tham gia v ào các đ ặc trưng của mặt cắt. Nếu x ét mặt cắt ngang trong hình 5.20 là không liên h ợp thì , và công th ức 5.29 trở thành (5.30) http://www.ebook.edu.vn107
  18. Bài gi ảng Kết cấu thép theo Tiêu chu ẩn 22 TCN 272-05 và AASHTO LRFD 5.3.7 Chiều cao của vách đứng chịu nén Khi đánh giá đ ộ mảnh của vách đứng l à thước đo độ ổn định của nó th ì chiều cao của phần vách đứng chịu nén có vai tr ò quan tr ọng. Trong một mặt cắt không li ên hợp với dầm thép đối xứng h ai trục, một nửa chiều cao của vách sẽ chịu nén. Đối với các mặt cắt không liên h ợp không đối xứng v à các m ặt cắt liên hợp, chiều cao của phần vách chịu nén không ph ải là D/2 và s ẽ thay đổi theo chiều uốn trong các dầm li ên tục. Nếu các ứng suất do các tải trọng không hệ số vẫn c òn nằm trong phạm vi đ àn hồi thì chiều cao vách chịu nén Dc sẽ bằng chiều cao m à trên đó t ổng đại số các ứng suất do tải trọng tĩnh D1 trên mặt cắt thép v à do tải trọng tĩnh D 2 và hoạt tải LL+IM tr ên mặt cắt li ên hợp ngắn hạn l à nén. VÍ DỤ 5.7 Xác định chiều cao vách chịu nén Dc cho mặt cắt ngang trong h ình 5.18 với các đặc tr ưng đàn hồi đã được tính ở ví dụ 5.2 . Mặt cắt ngang chịu các mô men d ương không h ệ số . Lời giải Ứng suất tại đỉnh v à đáy dầm thé p ứng với các mô men v à các đặc trưng mặt cắt đ ã cho (xem hình 5.13 ) là Đáp số Khi sử dụng phần mặt cắt chịu nén v à trừ đi bề d ày bản biên chịu nén với d = 1500 + 15 +25 = 1540 mm Chiều cao vách đứng chịu nén tại mô men dẻo Dcp thường được xác định khi đ ã biết vị trí TTHD. Trong ví dụ 5. 3, mặt cắt chịu mô men d ương và TTHD n ằm ở bản b ê tông. Toàn bộ vách đứng l à chịu kéo và Dcp = 0. http://www.ebook.edu.vn108
nguon tai.lieu . vn
Kiến trúc - Xây dựng Tự động hoá Điện - Điện tử Kĩ thuật Viễn thông Cơ khí - Chế tạo máy Năng lượng Hoá dầu Hoá học Sinh học